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最終建立的非線性荷載工況為1.0恒+4活，同時非線性曲線收斂于^K =4.25，滿足JGJ 7-2010第4.3.4條安全系數K不小于4.2的規定;活荷載控制因子，i =4，則表明此時用于屈曲分析施加在結構上的活荷載為2.0 0 /襯。因此整體結構的平面外穩定性可以保證，并且平面外穩定不作為結構設計的控制性因素。

4動力特性分析

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    由于該平板網殼結構振動變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過分析得出，該結構萬部平板網架桿件多相對于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質點體系來考慮結構的動力聯性同時考慮到組合柱與上部平板網架之間的關13較為復雜放采用振型分解反應譜法進行地震效位計算。通過計算得出，前巧階振型周期如表】月示結構前3階振型。

    1)前3階振型分別為x向、y向和扭轉的整體振型整體結構的抗震整體性較好但由于組合柱布置為上排4個、下排3個，為單軸對稱分布，因此扭轉振型的質量參與系數較大。

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    2)前3階振型周期與4一15階振型具有數量級上的差別后續振型均表現為局部振動表明上部平板網殼整體剛度較大、整體性強表現為典型的單質點振動特性因此對結構簡化為單質點體系的假定是正確的。

    1)上部平板網殼的剛度設計。通過對平板網殼四周懸挑部位和中部跨高比較大部位的撓度進行控制達到設計目的結構整體撓度作為設計過程中的控制指標。

    2)下部7個組合柱的承載力設計。通過對下部組合柱構件及組合柱與上部網殼連接節點的強度進行控制達到設計目標。

    3D3S軟件導入下部混凝土結構后進行協同分析后與網架獨立設計計算結果相比網