科士達UPS電源圖1是升壓開關轉換器電路，它有一個眾所周知的問題：如果將升壓轉換器IC1的輸入拉低來關斷升壓轉換器，外接電感L1和正向偏置肖特基二極管D1就可以讓負載繼續引出電流。對于電池供電的設備來說，這是一個沉重的負載（300 mA）。這種無用的直流電流路徑可能會很快耗盡電池電量。增加一個N溝道MOSFET Q1和一個100 k電阻器R1就可以在斷電時斷開無用的電流路徑，從而解決這個問題。這樣的電路適宜由微控制器處理電源管理問題的電池供電系統應用。
在輸入端施加一個邏輯低電平可同時關斷開關轉換器MAX756，并關斷MOSFET，因此通過去除負載的對地連接而阻斷負載電流。當信號被去掉以后，100 kΩ的上拉電阻器將MOSFET柵極電位拉高，使MOSFET導通。隨著接地的重新連接，負載又可以從工作的升壓轉換電路中獲得電流。
現在高頻型UPS電源應用的越來越廣泛，具有體積小、效率高、造價低等特點，在小功率的應用中，基本上已經進入“高頻機時代”，可是在大功率的應用中
科士達UPS電源應用的越來越廣泛，具有體積小、效率高、造價低等特點，在小功率的應用中，基本上已經進入“高頻機時代”，可是在大功率的應用中，我們都建議選擇工頻機，因為工頻機的可靠性高。我們有理由相信發展了幾十年的工頻機更完全適應大功率的應用。而高頻機如果作為大功率的應用，會存在幾個問題：
1、IGBT整流器可靠性偏低
據說：由于高頻機結構UPS至今還沒找到大磁通量的材料，以致使其“升壓電感”溫度過高，使可靠性降低。甚至還斷言：正因為如此（指沒找到大磁通量的材料），導致UPS產業遲遲未能制造出可靠性足夠高的大功率高頻機型UPS。
2、高頻機結構UPS存在“零偏故障隱患”
這個問題就是所謂的另一個“致命弱點”。意思是說高頻機型的UPS會產生一種“在其它UPS機型上不會出現”的這種現象。這個觀點是說：在上游交流電源（比如“輸入1”到后備發電機“輸入2”）經ATS切換時，UPS輸出就會形成8ms以上的輸出電壓閃斷。據說這可導致數據中心機房長達幾十分鐘到幾小時的癱瘓事故。
3、高頻機型UPS零地電壓偏高
高頻機受“零地電壓”偏高的機制：某處說“零地電壓偏高”也是個“致命弱點”，這種觀點也值得商榷。據說：來自IGBT脈寬調制整流器和逆變器的高頻PWM型的*電壓以幅度值較高的“零地電壓”形式通過零線被直接反饋到UPS輸入供電系統和輸出供電系統的零線上，從而危害用電設備的安全運行”。在這里應該說明的是，工頻機型和高頻機型UPS的IGBT逆變器是一樣的器件、一樣的頻率，一樣的工作原理，所以“*”也應該是一樣的。而整流器則不然，可控硅整流器的*遠比IGBT整流器大得多，即使是12脈沖整流加11次諧波濾波器（增加了相當大的重量、體積和造價）一般也不能完全達到達到IGBT的指標。按照此處的說法，高頻機的兩項*就能直接加到UPS輸入供電系統和輸出供電系統的零線上，從而危害用電設備的安全運行；*更大的工頻機型UPS這兩項就加不到這些地方？實在令人匪夷所思。至于零地電壓是如何能加到用電設備上，后面有專門的討論。的確高頻機型UPS零地電壓和工頻機型UPS相比因無輸出隔離變壓器的次級接地環節，有時是“偏高”了一點。這是由于在單電源結構中電路結構多了一只管子的壓降。
4、高頻機型UPS在市電斷電后，電池放電時系統效率降低2%
當市電斷電時，就由電池組GB放電。一般在10kVA以下或30kVA以下容量情況下，電池組GB的電壓比較低，比如3節12V，4節12V…甚至10節12V。總之，電壓遠達不到半橋逆變器工作的電平。因此還必須仍由Boost升壓電路將其升高到兩個400V。就是說，市電盡管停止了供電，這里工作的不像工頻機UPS那樣僅由逆變器工作，Boost升壓電路還必須接著工作。這樣看來高頻機就比工頻機多了一個工作環節，所以就比工頻機逆變器多消耗能量，就算效率就降低了2%。
科士達UPS電源與工頻型各自有各自的優點，不是絕對的工頻機好或者高頻機好，根據您現在所處的環境以及應用，選擇了對的就是最好的。
為了在大負載電流下獲得最佳結果， 要為Q1選擇有適當低的導通電阻的邏輯低電平MOSFET。MOSFET的漏源擊穿電壓也應能承受至少兩倍的來自升壓轉換器的最大輸出電壓。必要時，可以將兩支以上MOSFET并聯，以降低MOSFET的有效導通電阻。
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