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★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿鋼筋銹蝕后，截面面積減小，承載能力下降，鋼筋的銹蝕程度直接關系到鋼筋的力學性能。工程中描述鋼筋銹蝕程度的常用指標為鋼筋的質量銹蝕率，鋼筋的質量銹蝕率可反映鋼筋的綜合銹蝕程度，質量銹蝕率大的鋼筋銹蝕程度較為嚴重。層厚度30結構耐久性研究主要包括耐久性評估、耐久性設計、耐久性施工和混凝土結構的管理維護及修復加固等。耐久性評估包括構件剩余承載力的計算、混凝土結構的壽命預測、耐久性評估標準和方法等。耐久性設計是在設計階段考慮耐久性劣化的影響，從而確保結構在設計年限內能正常使用而不需進行大修。耐久性施工和混凝土結構的管理維護及修復加固一般是定期地通過無損檢測手段來判斷混凝土結構的耐久性狀況，提出進一步維護或修復加固的方法。mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精施工驗收資料應包括以下內容：施工工序檢查合格報告；對于植筋與粘鋼加固特別要求的構件與結構，還應有植筋現場抗拔試驗報告荷現場載荷試驗報告。密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震性好，設備長期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時試抽真空：啟動真空泵10min試抽真空，檢查水泥砂漿封錨頭或密封罩是否完全密封，真空度應達到-0.08MPa左右。將壓漿閥關閉，抽真空閥打開，啟動真空泵抽真空，從導管中排除空氣，觀察真空壓力表的讀數，應能達到負壓力0.08MPa左右。當孔道內的真空度保持穩定時（真空度越高越好），停泵1min，若壓力降低小于-0.02MPa即可認為孔道能基本達到并維持真空。如未能滿足此數據則表示孔道未能完全密封，需在壓漿前進行檢查及更正工作。強度達C20，立即可運行設備，灌漿并非水泥用量越大砂漿的初始強度就越高，源于砂漿是一個混合體，是由水泥、水與砂共同組成，存在一個最佳搭配，能夠充分發揮各組分的功能。在ｐＨ＝２的硫酸環境下，各砂漿的質量一直在減小，沒有出現像砂漿在ｐＨ＝ｌ的硫酸溶液中早期質量增加的情形，所以硫酸根離子濃度的差異使得硫酸根離子對砂漿起到不同的作用，硫酸根離子濃度低時，不能夠起到暫時保護砂漿的作用。層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用所給出的初始反拱量僅僅是張拉主梁底面碳纖維板時觀測到的，張拉主梁側面的碳纖維板時所產生的反拱由于儀器原因未能觀測。考慮到梁側碳纖維板預應力產生的反彎矩與梁底碳纖維板接近，可以認為梁側碳纖維板預應力產生的反撓度與梁底碳纖維板接近。可以預見，將主梁側面碳纖維板所產生的預應力造成的反向撓度納入主梁變形疊加，級荷載作用下主梁的撓度將會更小。根據以上數據可以得出結論，預應力碳纖維板顯著減小了橋梁結構變形，改善了結構剛度，較大提高了橋梁結構的使用性能。灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

    清掃設備基礎表面，不得有ＡＢＡＱＵＳ建立的有限元模型在構件屈服后仍然表現出良好的持續承載能力，出現一段緩慢上升的平臺，但是其承載力與試驗中的荷載有所差距，這是因為：在整個加載過程中，鋼筋強度是提供構件承載力的主要來源，有限元模型中鋼筋的本構關系采用的是三折線強化模型，最大極限強度可以達到５１９ＭＰａ，試驗構件中的鋼筋強度與理想的模型有所差距；試驗中的構件所受荷載是周期性的，在每個加載周期中，每根鋼筋都要經歷兩次受拉、受壓的變化，造成鋼筋的疲勞破壞，而ＡＢＡＱＵＳ計算分析中僅完成一次性加載，鋼筋在受力過程中一直保持原有的受力狀態。碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

2． 確定灌漿方式

    根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料而劃傷的不同普通粘貼CFRP片材加固t同筋混凝土梁,CFRP片材與梁體混凝土表面黏結在一起,協調變形,變形目前,補償收縮混凝.-土:的研究和發展逐漸-認到,如果有意只地控制和利用混凝士的自身體積膨服,有可能大大改善某些混凝土的抗製性。但對子普通水泥混凝士,由「大部分屬子收縮的自身體積變形,數量級較小,一般在計算中忽略不計。如前指出,在混凝土中尚有8o%的游離水分需要蒸發。多余水分的蒸發會引起混凝土體積的收縮(干結),這種收新校形不受約束條件的影響。者有約束,即可引起混凝土的開裂,井隨齡期的增長而發展。關系基本特合平截面假定。但受荷載交形過程中,cFRP月材存在應變端后現象。cFRP早期的變形受到混凝土黏結面的限制,變形幅度較小,,H有在加載后期生縱向鋼筋屈服后,CFRP片材才成為主要的彎曲拉力載體,應變及應力為一發展到較高的水平。普通粘貼加固采用了本占貼西層破纖維布u形箍銷國,然而其黏結界面最lu高破壞iJi然發生較早,以至于片材的高強度性能沒能充分發揮。CFRF'片材一在離時縱向纖維最大拉應變為4912μe,低于多層粘貼時的折減允許應變6liooμ9,更低于加規直允許設計拉應變値1ooooμe,強度發揮僅5o%左右。可見,破纖維布加tllil中依靠與混凝土表面黏結界面以及與u形箍錨國來實現加固混凝土程J件,其效果是有限的甚至是較差的。因此,cFR在進行可靠性鑒定以及耐久性評估時，只需檢測構件的銹蝕損傷程度，通過這些關系式就能確定構件當前狀態的剩余承載力。從國內外所做的研究工作進行統計可以看出，試驗試件多為鋼筋混凝土梁和柱，針對銹蝕板的研究較少，而鋼筋混凝土板在工程結構中普遍存在，有進一步研究的必要。P高強性能的發揮需要采用有效的銷畫措施,來避免早期到u高破壞,以增強對構件的加t吉l效果。:1fi外,由于cFRP普通非占貼加tllll投有對片材施加預應力,因此這種加畫方式也就,法消除構件的已有變形,是一種被動加固方式,只有當構件再次受荷載后,cFRP1會參與變形受力。而對于大時徑橋梁等以直載為主要荷載的結構,這種被動加植筋設計一般原則：混凝土保護層厚度、鋼筋間距以及箍筋的情況也應予以考慮。固方式的加tilll作用是極其有限的。涂層鋼筋在海洋環境中的腐蝕速度均與在實驗室干濕循環實驗中的不同，這主要可能是由于劃痕的尺寸大小不同引起氧在鋼筋表面的不均勻分布導致的。在實驗室干濕循環實驗中，其劃痕尺寸（４ｍｍＸ０．４ｍｍ）較小，氧影響后張法預應力混凝土質量的因素：影響后張法預應力混凝土質量的因素有配合比、攪拌、運輸、澆注、振搗、養護等環節，其中，混凝土配合比是控制其質量的重要因素。在滿足施工要求的前提下，應盡量減少單位用水量，相應減少單位水泥用量，從而降低混凝土水化熱，減少由于混凝土的徐變與收縮而引起的預應力損失和施加頂應力之前的收縮裂縫。因此，在后張法預應力混凝土施工質量控制中，要把它作為一個關鍵點進行控制。主要在環氧涂層／鋼筋界面還原，環氧涂層的阻擋層作用使氧在環氧涂層／鋼筋界面的濃度較低，因而供氧不足，使陰極反應較弱，不足以維持劃痕部位的陽極反應。然而在實海潮差環境中，劃傷的環氧涂層鋼筋表面的劃痕尺寸（１０ｍｍＸ０．８ｍｍ）較大，氧主要分布在劃痕下的鋼筋表面，并不斷發生還原反應，可維持劃痕下鋼筋表面的陽極溶解反應，但是劃痕的尺寸依然限制了陰極還原的氧的量。從而證明，在實驗條件下，當鋼筋表面環氧涂層發生少量機械損傷時，環氧涂層仍可對鋼筋提供良好的保護作用。自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

★灌漿料的安全性 

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應大量的研究結果表明，在混凝土保護層銹脹開裂以前，鋼筋的銹蝕率一般較小，不大于５％，此時鋼筋與混凝土之間能保持較好的粘結力，甚至有所提高。但在混凝土保護層銹蝕開裂以后，由于腐蝕介質更易達到鋼筋表面，使鋼筋銹蝕速度明顯加快，鋼筋銹蝕率加大，鋼筋與混凝土之間的粘結性能退化較大，從而導致結構的承載力降低，對混凝土結構的耐久性與可靠性產生較大的影響。避免與皮膚長期接觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服，。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿。混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝貯運 

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性 的電流噪音波動出現在除第１和第８周期以外的其它循環周期中，其主要特征是電流噪音表現為明顯的直流趨勢，在平滑的電流背景上觀察不到明顯的電流波動。如前所述，平滑的直流趨勢是由腐蝕產物的擴散引起的。此時鋅的陽極溶解過程較快，而擴散過程則相對緩慢，從而成為腐蝕的主導過程。 可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變  -40℃至+80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮 &n鍍鋅鋼筋以及環氧涂層鋼筋在國外被廣泛應用于混凝土結構防腐蝕保護中，但是鍍鋅鋼筋表面的鍍鋅層在高堿性的混凝土中發生堿性溶解的活性較高，而環氧涂瑟對鋼筋在混凝植筋面積是影響抗剪強度的最主要因素，隨著植筋面積的增加抗剪強度也隨之增大，界面的剪切剛度也隨植筋面積的增加而逐漸增大，相對于對比試件ＪＯ，植筋試件（Ｊ６．８．６０）剪切強度提高的最大幅度為３８．５％，但由于破壞模式的限制，繼續提高植筋面積并不能對剪切強度有較大的提升，并且這也是不經濟。因此，當植筋直徑為６ｍｍ時，建議最小植筋間距為２００ｍｍ。土孛的保護作用還存在爭議和擔心￡淞灘。因此鋼筋表面涂覆層（如涂覆環氧、鍍鋅等）對鋼筋在混凝土中的長期保護效果成為了人們備受關注的問題。bsp;確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的材料起梁存梁：移梁作業采用雙位龍門吊機抬梁，鋼絲繩穿入臺座吊梁槽和梁板預留孔內由龍門吊吊至存梁場，鋼絲繩與梁體接觸點需設置橡膠９年期銹蝕鋼筋混凝土板內鋼筋銹蝕率為２３．４９％～２９．９５％。對比分析表明，板內鋼筋銹蝕率隨齡期增長呈非線性增大，根據變化規律提出了鋼筋銹蝕率預測模型，預測未來四年內鋼筋銹蝕率為３２．９８％、４３．１２％、５５．１４％、６９．０６％。皮以保護梁體不被損壞。預制梁廠內存梁時的梁端懸出長度，應符合設計要求，一般距梁端50～70cm；在存梁過程，應保證四支點處于同一水平面。檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

2.2.1 砂漿攪拌機

2.2.2 抗壓實驗機

2.2.3 抗折實驗機

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

2.2.8 千分碳纖維膠層碳壞這是一種由于碳纖維粘結膠質量問題引起的早期碳壞,在荷裁較低時,碳纖維投有正常發揮強度就發生的突然碳壞,因此應該引起足夠重視,予以避免。分析本次試驗的原因,應為碳纖維粘結膠的固化劑成分開封時間過長,密封不好,造成有效成分一般說來,由于大面積混凝土工程量大，施工澆筑時多采用泵送商品混凝土，且對混凝土的工作性要求相對較高，外加劑的應用更是必不可少，帶來的經濟效益與社會效益也更為顯著。大面積混凝土中應用外加劑的目的主要有：減小水泥用量（即減少造成溫升的熱源），抑止水泥初期水化熱，最大限度地降低溫升，推遲熱峰出現的時間，防止產生過大的溫度應力；降低水灰比及提高混凝土的早期強度，即提高混凝土的抗裂能力；改善和易性；延緩混凝土的凝結時間，防止產生“冷縫”，這在高溫季節尤其重要；提高硬化混凝土的物理力學性能，如強度、抗滲性、耐久性等，其中又以抗滲性的要求更為突出。混凝土對鋼筋抵御外來侵蝕是一種天然的屏障:從物理上混凝土可以化解或減小外來侵蝕,混凝土能隔斷有害物質對鋼筋的直接侵蝕;從化學上來講,由于水泥中氧化鈉、氧化鉀以及水混水化反應生成的氫氧化鈣的存在,水混膠凝體結構中存在高堿性孔隙液,一般混凝土pH值在(12,5~13.5)之間[33-36],這對鋼筋又是一重保護。揮發所至。表及表架

2.2.9 試模（40×40×160 mm 6。摻入膨脹劑后形成了大量的體積膨脹的鈣礬石，它產生了膨脹力，這就能補償由無機植筋膠凝固過程中同老混凝土之間產生的變形差異，防止粘結面的開裂；同時，膨脹能產生混凝土基體對無機植筋膠體的環向約束力，增強其拉拔強度。在超細水泥中加入硅灰，硅灰顆粒成球形，且粒徑非常小，使得無機植筋膠體的滲透性進一步通過外部熱源給鋼板加溫，熱能由鋼板向混凝土中傳遞時要經過粘結界面。在粘結界面，由于脫粘部分的空氣層導熱系數小，因此在此處因熱量堆積形成“熱點”。而目前紅外熱像儀的大多數紅外熱像儀對表面溫度極其敏感，其分辨率可達０．１℃，可在紅外熱像圖上顯示出鋼板表面的溫度分布狀況，通　過尋找熱像圖中的“熱點”區域即可推出界面的粘貼質量缺陷位置，所以用紅外熱像圖對粘鋼加固的粘貼質量進行檢測在理論上完全可行。改善，三者共同滲入到混凝土基體的小的孔隙中水化生成大量的鈣礬石、ＡＦｔ、Ｃ．Ｓ．Ｈ，同時Ｃ．Ｓ．Ｈ凝膠的毛刺以及小的針狀的鈣礬石生長到與混凝土基體中，使得植筋膠與混凝土基體連成一個整體，從而產生了高強粘結，保證植筋的效果。組）

2.3 檢驗材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

2.3.2 水[應符合從理論一上分析經粘鋼加固后的鋼筋混凝土梁的承載力、剛度、撓度、裂縫等指標的變化情況;對鋼筋混凝土梁進行了受力和變形計算:根據試驗梁的試驗結靈，從理論上推導出這種構件在粘鋼補強狀態下的受力、變形情況:確定所貼綱板的應力及應變分布情況，對端部錨固處理進行研究。現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標準恒溫恒濕養護箱內養護。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。每日測量一次。

2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值.

2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm在電解質環境中金屬通過電化學反應生成化合物而受到的腐蝕。實質上是金屬與化學介質之間構成微電池。例如碳鋼在水中的電化學過程便形成腐蝕，因為鋼中鐵素體的電極電位低于滲碳體的電極電位，鐵素體構成微電池的陽極，滲碳體為陰極。陽極是溶解極：２Ｆｅ一２Ｆｅ２＋＋４ｅ。電子向陰極Ｆｅ３Ｃ移動，與介質中的０２和Ｈ２０作用形成氫氧離子，即４ｅ＋２Ｈ２０＋０２－＂４０Ｈ－。Ｆｃ２十在介質水泥水化產物中ＣａＯ的含量也有影響，侵蝕溶液中存在大量Ｓ０４２時，水泥水化產物受酸侵蝕后形成的Ｃａ２＋會與Ｓ０４２。結合生成ＣａＳ０４２Ｈ２０而沉淀在混凝土表面形成一層石膏層，從而增加了有害侵蝕性離子向內部擴散的速率，也就延緩了混凝土性能劣化速率。所以，表面腐蝕所形成的石膏層的致密度對混凝土在酸性環境下的表現也有影響。本次研究中混凝土ＯＡ與ＯＤ由于礦物摻合料摻入量少，可能ＣａＯ含量高起到了積極的作用，從而具有較好的耐酸性能。中與ＯＨ－相遇又形成Ｆｅ（ＯＨ）２，即整個過程為２Ｆｅ＋０２＋２Ｈ２０－＇－＂２Ｆｅ（ＯＨ）２，這樣鋼鐵在水中不斷受到腐蝕。合金中各種元素或組織在電解質中會構成多電極的微電池電化學腐蝕。海洋環境下，混凝土結構始終始終處于海水氯化物侵害的惡劣條件下，由于混凝土毛細管里的吸收或擴散作用，使氯化物侵入混凝土，不僅對混凝土材料有一定的腐蝕作用，更主要的是引起鋼筋的嚴重銹蝕。鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16m先安裝工作錨,注意錨的中心與管道中心和喇叭管中心三者同心。同時,兩端的鋼絞線應根據不同顏色穿入不同的錨具內,然后推入夾片,同一夾片之間的端面要保持平齊、外露長度一致。 兩面各植筋試件的剛度退化曲線在極限荷載之后基本重合，表明他們在加載后期剛度退化基本相同，錨固深度、鋼筋直徑等因素其影響不大。植筋構件和整澆構件在加載達到極限荷載之后，剛度退化曲線也基本重合，說明植筋構件剛度的退化并不是發生了鋼筋與植筋膠的粘結滑移，而是混凝土的塑性變形以及裂縫的充分開展導致，這與整澆構件退化的原因是一致的。張拉端錨具外露鋼絞線預留長度為80 cm。其余部分用小型電動砂輪機切割,切割后的斷口用鐵絲捆扎,以防止鋼絞線松散。裝入配套的限位板,并裝上千斤頂。在千斤頂后面裝上工作錨,注意工作錨上的孔位的排列位置要與工作錨的孔位一致,工作錨的夾片外部包上塑料膠紙,使夾片在張拉完畢后松脫容易。張拉機沒有負荷前,先空載試運轉片刻,檢查油路是否暢通。循環正常后才可進油施力。m螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準

  按Q/LYS159—2000《高強試驗時間，對重要構件不得少于９０ｄ：對一般構件不得少于６０ｄ。然后在常溫條件下進行鋼．鋼拉伸抗剪試驗，其強度降低的百分率應符合要求：對Ａ級膠不得大于１０％；對色級膠不得大于１５％。混凝土結構加固用的膠粘劑在進入市場前必須通過毒性檢驗。對完全固化的膠粘劑，其檢驗結果應符合實際無毒衛生等級的要求。寒冷地區加固混凝土結構使用的膠粘劑，應具有耐凍融性能試驗合格的證書。凍融環境溫度應為－２５℃～３５℃（允許偏差＿０℃；＋２℃），循環次數應不少于５０次，每一次循環時間為８ｈ。試驗結束后，試件在常溫條件下測得的強度降低百分率不應大于５％。度無收縮自流灌漿料》標準驗收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術規范》）關于預應力孔道灌漿壓漿技術規范執行。