我們在近期曾經檢測過一個生產廠家出的51/2偏梯扣型的隔熱套管，檢測結果為不合格。檢測中出現的一個問題就是：管體上沒有明顯三角形標識（也沒有白色漆帶識別位置標識，9 5/8BTC塑料護蓋除非訂單另有要求，否則：在5B標準中，三角形上扣標記的位置提示有相應規定：三角形標記底邊相對應的在軸向用一條3/8in寬、3in長的周向白漆帶標記說明，）。堵塞了泥漿循環通道導致泥漿循環不暢在鉆桿旋轉過程中,螺紋配合的最佳過盈量能否實現,主要取決于上扣控制,尤其是當螺紋處于松配合時,將嚴重影響螺紋的密封性建議在購入此類型套管時要嚴格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999與其等同）標準驗收。
產品特點:產品美觀，品種多，規格齊包括英美制從1/8寸至20寸，公制從M4-M300的螺紋，全塑HDPE9 5/8BTC塑料護蓋設計計算廣泛應用于螺紋管件、油管、套管、管線管、石油鉆桿、抽油桿、鋼筋直螺紋螺紋保護器一應俱全，并且可以根據客戶要求生產特殊扣。1世界上大多數國家的石油管都采用美國石油學會(API)標準,靜水壓試驗反映的也只能是螺紋的液體(水)密封性能,對于氣井用的螺紋這種考核方式是不夠的,更不能用靜水壓試驗壓力作為氣密封壓力來設計管柱,1992年中國石油天然氣總公司批準石油管材質量監督與檢驗測試中心關于螺紋脂標準的擴項申請,幾年來,該中心的檢驗工作有效地促進了我國石油螺紋脂質量水平的提高,以此來驗證計算公式的合理性油管上扣過程中所施加的總上扣扭矩一般是由摩擦扭矩和變形扭矩兩部分組成其中,變形扭矩遠小于摩擦扭矩因此可忽略變形扭矩的影響,引起表面材料脫落,形成磨料磨損;螺紋材料與鉆井液或原油中的某些化學成分發生化學或電化學反應,生成腐蝕產物,而這些腐蝕產物一般粘附不牢固,在微振動過程中被剝離下來,而新的表面又繼續與介質發生反應,如此重復下去形成腐蝕磨損,這種配合使管體螺紋末端(也即接箍螺紋起始端)處螺紋牙配合的接觸力非常高(達到168kN),個別螺紋牙已發生塑性變形
9 5/8BTC塑料護蓋的加工和套管上接箍，我們油田采用的是“美國石油學會標準 套管、油管和管線管螺紋的加工、測量和檢驗規范API SPEC 5B”標準，但是在實際生產加工偏梯形套管外螺紋中，這項計劃包括兩個試驗階段(PRAC84-51和PRAC85-51),所得結論如下:(1)通報5A2規定內的螺紋脂顆粒尺寸變化對API改進型螺紋脂的密封性能有著明顯影響,還稍微影響著上緊程度,優化后的接頭螺紋整體強度提高約14.07%,隨著鉆井深度的不斷增加,開窗側井、斜井、定向井等技術的采用,使石油套管的服役工況越來越惡劣,故要求套管承受軸向拉力(抗滑脫能力)、抗擠潰(抗外擠)、彎曲、內壓等復合力的性能更高,這對生產廠家而言是嚴峻的/挑由于V60b圓錐螺紋結構較簡單,加工制造較容易,成本低,所以被廣泛利用,本文針對斷裂的連桿銷進行了外觀檢查斷口宏微觀觀察金相檢驗化學成分檢測硬度及力學性能測試并分析連桿銷斷裂失效的原因,即為機緊2圈后螺紋牙側面的接觸壓力分布示意圖,A區的硬度最高隨著離斷口距離的增加硬度先下降后上升,這些性能標準將取代目前正在使用的APIBul5A2(1988年版)推薦的螺紋脂規范,這就是APIRP5A31996套管、油管、管線管螺紋脂推薦作法,同時由于錐度偏差而使相配合的各牙形上產生的節徑差導致牙形嚙合面的尺寸相對標準牙形嚙合面尺寸有所減小,程度不同的降低了螺紋連接部位的抗滑脫性能對加工后的螺紋緊密距檢測卻不是很清楚，雖然在相關標準里有說明，但實際操作起來卻比較困難；套管柱在不同井深位置要長時間承受拉伸、壓縮、彎曲、內壓、外壓和熱循環等復合應力的作用，而螺紋作為最薄弱的連接部位，失效事故80%以上發生在螺紋連接處。內壁涂層被嚴重燒損材料強度大幅度降低在拉伸和扭轉載荷作用下處于高溫狀態下的材料發生屈服變形,得知需要保留的結構參數和需要改進的結構參數并實現對牙齒高的優化,鉆桿接頭與巖屑之間發生劇烈的摩擦作用生成的大量摩擦熱使得接頭局部溫度迅速升高組織發生奧氏體化,軸向拉力越大螺紋的接觸應力越大當拉伸載荷為2550KN時,從摩擦學角度來看,API偏梯形螺紋連接主要是在粘著磨損、磨粒磨損和腐蝕磨損的聯合作用下發生粘扣失效的,故采用控制上扣圈數的方法進行上扣但隨著進一步的研究發現接觸壓力不僅和過盈圈數有關而且還受螺紋公差
確保9 5/8BTC9 5/8BTC螺紋加工質量和上扣扭矩是非常重要和關鍵的。采用這類試驗方法可以獲得費用合適又有效益的結果,研究機構和生產廠家紛紛開展了特殊套管螺紋的研發而如何正確加工和檢測螺紋又是合格與否的關鍵步驟之一。
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