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1、主要用于：預應力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負溫下強度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿層厚度≥150mm的設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥40mm）。有抗油要求的設備基礎二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復雜設備安裝；混凝土結構加固改造，增強，路面快速修復，稱謂高強無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環境下專用灌漿料，高溫下體積穩定，熱震性好，設備長高強鋼筋銹蝕后鋼筋與混凝土之間的粘結作用及其銹蝕產物膨脹對鋼筋混凝土結構的影響，需要進一步研究。對于鋼筋的銹蝕情況，實驗室加速銹蝕的方法具有一定的局限性，其與實際工程中鋼筋銹蝕情況的異同，也需要進一步研究。高強鋼筋銹蝕后對混凝土結構或構件耐久性的影響問題還有待進一步研究。高強鋼筋銹蝕后在高溫情況下的工作性能、承受周期荷載的工作性能等也還需要進一步研對于變形鋼筋，由于楔入橫肋間的混凝土形成咬合齒，產生較大的機械咬合力，因而粘結性能有較大改善。鋼筋橫肋對混凝土的斜向擠壓力沿鋼筋軸向的分力使橫肋間的混凝土猶如懸臂梁一樣受彎受剪，斜向擠壓力的徑向分力使外圍混凝土猶如受內壓的管壁而產生環向拉應力。因此，變形鋼筋的外圍混凝土處于復雜的三向應力狀態，剪應力和拉應力使橫肋間的混凝土產生內部斜裂縫，而其外圍混凝土中的環向拉應力則使鋼筋附近的混凝土產生徑向裂縫。究。期處于高溫輻射溫度500℃環境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設備基礎二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時間短，2小時強度達C20，立即可運行設備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿料梁中彎剪區段都存在著荷載作用產生的剪應力,碳纖維布與混凝二粘結部位的這種剪應力是垂直于碳纖維布平面的,對碳纖維布來說其作用效應實際上是類似于利萬應力的正應力,也起到使碳纖維布產生離開混凝由于碳纖維優異的物理力學性能，在對混凝土結構加固補強過程中可充分利用其高強度、高模量的特點來提高構件的承載力，改善其受力性能，達到高效加固的目的。碳纖維粘貼在混凝土表面，能有效封閉混凝土表面的裂縫，并能約束混凝土結構裂縫的生成與擴展。碳纖維幾乎無腐蝕性和磁性，并具有較好的耐熱性，且其化學性質穩定，不會與酸、堿、鹽等化學物質發生反應，具有良好的耐久性。土而剝萬的趨勢的作用。。

8、主要用于：大體積、高精密、復雜結構設備的灌漿需要，所灌漿部位不留死角。具有良好的穩定性，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料，稱謂精密設備特大型重工設備專用灌漿料。

★灌漿料的施工

1．基礎處理

    清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。

2． 確定灌漿方式

    根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。

★灌漿料的安全性 

采用無毒無揮發配方，對環境和人體友好，但應避免與皮膚長期接觸，使用時應佩帶必要防護并保持環境通風，皮膚沾染應及時清洗，如有誤食口服，。

★灌漿料的適用范圍與參數

CGM-3

超細加固型 超細骨料，適用于灌漿層厚度5mm＜δ＜30mm的設備基礎及鋼結構柱腳板二次灌漿�；炷亮褐庸探卿撆c混凝土之間縫隙灌漿。

CGM-2

豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌在裂縫控制技術很不完善的條件下，裂縫寬度的嚴格限制是沒有意義的。允許裂縫的寬度小，控制的難度越大，須付出的代價也就越高。另外，對于高腐蝕、高濕度（包括干濕交替）環境中的結構，如化學結構，則應采取專門措施控制裂縫，近代科學關于混凝土強度的細觀研究以及大量工程實踐所提供的經驗都表明，結構物的裂縫是不可避免的，裂縫應該是一種人們可以接受的材料特征，如對建筑物抗裂要求過嚴，必將付出巨大的經濟代價，科學的要求應是將其有害程度控制在允許范圍內，大體積混凝土也是這樣。混凝土裂縫控制也是避免有害裂縫，將裂縫控制在無害的范圍內而己。漿鋼筋混凝土結構是以水泥（最常見為波特蘭水泥，即普通硅酸鹽水泥）的化在加載初期，荷載穩步上升，鋼筋滑移量很小，當加載到一定程度，發現鋼筋根部砌體有隆起的現象，周圍出現環狀裂縫，并且能聽到磚砌體開裂的聲音。最終鋼筋和部分磚砌體一同被拔出。當植筋深度大于等于８ｄ時，在發生鋼筋與磚砌體一同拔出的破壞同時，磚與砂漿的粘結面也發生破壞。物，主要是水純硅酸鈣（３ＣａＯ２Ｓ１０２３Ｈ２０）和承化鋁酸鈣（３ＣａＯＡ１２０３６Ｈ２０）作為粘結劑并結合一定級配的骨料如砂、礫石、碎石或其它惰性材料如膨脹礦渣等和鋼筋制成的一種復合建筑材料７１。在通常情況下，混凝±的微孔和微裂縫中具有一定的孔隙液，菰孔隙液總是含有少量強堿的飽和Ｃａ（ＯＨ）２溶液，其ｐＨ值為１２．５或大于１２．５。在這樣的高堿性環境中，鋼筋表面會自動生成一層鈍化膜，使鋼筋處于鈍化狀態而不會發生任俺腐蝕。長度L＜1000mm設備基礎二次灌深層裂縫：基礎約束范國內的溫凝土,處在大面積拉應力狀態。在這種區域若產生了表面裂縫,則極有可能發展成為深層裂鑑,甚至發展成貫穿性裂錯。深層裂錯部分切斷了結構斷面,具有較大的危害性,施工中是不允許出現的。如果設法避免基礎約束區的表面裂錯,對混凝土內外溫差控制適當,則基本上可避免出現深層裂縫。漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固（修補厚度≥60mm）。

CGM-4

超早強加固型 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。 

CGM-1

通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。

★灌漿料的包裝國內外相關文獻表明預應力孔道壓漿不飽滿，孔道不密實會影響預應力混凝土結構的受力性能，大多數只是進行定性地描述，很少進行過定量的分析。貯運 

1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。

2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

★灌漿料的特點

(1) 高韌性  可化解由動設備傳遞來的可能使水泥基灌漿層爆裂的動荷載。(2) 灌漿料的耐腐蝕  可承受酸、堿、鹽、油脂等化學品長期接觸腐蝕。(3) 抗蠕變  -40℃至+隨著配筋率的提高，試驗梁的延性明顯下降；對于無機膠粘貼碳纖維布加固梁，試驗梁的延性隨著碳纖維布層數的增多而下降；通過Ｂ１３梁和Ｂ１４梁與Ｂ１２梁的比較，無機膠粘貼碳纖維布加固梁的延性比有機膠粘貼碳纖維布加固梁的延性有所下降。用無機膠粘貼碳纖經驗公式主要是通過網大量實測數據分析各種因素影響提出的，精度方面勢必會受到測量誤差的影響，為進一步提高預測精度，人們在不斷地進行經驗公式的修正和完善工作，采龍取的有效措施可歸納為三點：以非線性擴散理論為基礎，推測干燥收縮的筑發展過程；使用可測得較精確值的短期（２８天或一年）干燥收縮實測值預測干燥收縮最終值：對收縮估算模式中的收縮半衰期進行修正，提高預測精度和對高性能混凝土的適用性。維布加固鋼筋混凝土梁碳纖維布的極限強度僅能發揮到用隨著經濟的發展，不斷增長的車輛荷載和交通流以及各種環境荷載的作用，使得在役橋梁結構加固后安全性能評估成為目前亟待研究的課題，對橋梁加固后可靠度的研究成為本領域研究的熱點之一。有機膠粘貼時極限強度的一半左右，根據試驗結果，碳纖維布破壞時的應變平均在５０００膽。80℃凍融交替、振動受壓的惡劣物理工況下長期使用無塑性變形。 

(4) 無收縮  確保灌漿層最終成型后與承載面完全接觸。 

(5) 灌漿料的高強早強  具有優于水泥基材料的抗壓、粘結等力學性能，更高的早期強度。

★灌漿料的材料檢驗及驗收標準

2.1 實驗室基本條件

2.1.1 實驗室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標準恒溫恒濕養護箱要求保混凝土澆筑初期,水妮水化產生大量水化熱,使混凝土的溫度良快上升但由于混凝土表面散熟條件較好,混凝土作為目前用量最大的一種建筑材料,已廣泛應用于工業與民用建筑、水利、輔市建設、農林、交通及海港等１９９７年王勛文、潘家英、程慶國等通過對現有各種理論的研究和比用無機膠粘貼碳纖維布加固鋼筋混凝土梁，碳纖維布層數不多于３層時抗彎承載力近似隨碳纖維布層數增加成線性增長，但碳纖維布層數并非越多越好。隨著碳纖維布層數的增多，試驗梁破壞時更接近脆性破壞。因此建議碳纖維布層數不要多于３層。較，認為“按齡期調整的有效模量法’’是適合于ＰＣ斜拉橋分階段施工特點的收縮徐變計算理論。并根據該理論推導了新的增量形式的時變方程式，通過編程運算，可以將結構在各個階段有節點力和位移的增量在一次運算中求出。同時還對目前廣泛采用的多種收縮徐變模式進行了比較計算，認為ＢＰ．ＫＸ模式。較適合于ＰＣ斜拉橋的時變分析。１９９８年劉德寶利用指數函數形式對ＢＰＺ模型進行了模擬，并推導了徐變效應的遞推公式。工程。但由于溫度的影響大體積混凝土容易產生溫度裂縫,如何控制并在設計中如何考應裂縫的問題是施工和設計最關心的事情。大體積混親土裂縫控制的理論出發,分析了裂縫產生的機理和主要原因,提出了大體積混凝土裂縫控制的方法,并應用到了實際工程,結果表明,其研究成果具有較強的工程應在前３６個周期中，外界的氯離子向混凝土內部不斷遷移，并在劃痕部位的鋼筋表面附近聚集，但氯離子的侵蝕并沒有引起鋼筋的明顯腐蝕，只是不斷增加環氧涂層劃痕下鋼筋表面的腐蝕活性。這主要是因為環氧涂層對水和溶解氧有較好的阻擋性，且其厚度較大（２４０ｐｒｏ左右），環境中的水和溶解氧在環氧涂層中的擴散較慢，因而氧在環氧涂層／鋼筋界面的含量很低，陰極反應也非常微弱，相應的陰極面積也非常小。而劃痕下的鋼筋發生陽極溶解的反應必需有相應的陰極反應才能得以維持，由于環氧涂層／鋼筋界面由于氧的缺乏和有限的陰極面積，必然極大地限制了陽極反應的速度。用價值。熱量可以向大氣中散發,因而溫度上升較少,而混凝土內部由于散熱條件較差,熱量散發少,因而溫度上升較多,內外形成溫度樣度,形成內外約東。結果混凝土內部產生壓應力,面層產生拉應力,當該拉應力超過混凝土的抗拉強度時,混凝土表面就產生裂縫。持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗用儀器及設備：

2.2.1 砂漿攪拌機

2.2.2 抗壓實驗機

2從橫板的受力分析中看出，橫板的錨固是一個很關鍵和復雜的問題。對于一般實際需要加固的混凝土梁，可根據需要加固鋼板貢獻的承載力、加固后梁的撓度曲線"8#9、粘結面混凝土的抗剪強度、橫板可能提供的粘結長度，計算出橫板的粘結應力，由此計算出橫板能提供的粘結力，進行比較，觀察橫板的錨固是否滿足要求。.2.3 抗折實驗機

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪拌鏟

2.2.8 千分表及表架

2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料在《工程結構裂縫控制》中系統地介紹了工程結構中混凝土的收縮及溫度應力理論、大面積混凝土結構裂縫控制的方法，并創造性地提出了“抗”與“放”的設計原則，結合實踐得出了伸縮縫間距及裂縫控制的計算公式。

2.3.2 水[應符合現行《混凝土拌和用水標準》（JGJ63）的規定]

2.4 檢驗項目及試驗方法

2.4.1 流動度（參見GB8077—87）；

2.4.1.1 將玻璃板放在實驗臺上，調整水平。

2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分攪拌均勻，倒入準備好的截錐圓模內，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動到停止。然后測量其最大、最小兩個方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動度。

2.4.2 抗壓強度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強度檢驗應采用40×40×160 mm試模。

2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時間一般為2通過對比試驗,考察試驗構件加固后的碳壞形態、承載力、剛度和延性。通過對比試驗,分析碳纖維布不同層數對加固效果的影響,分析加固的有效性和碳纖維發揮的程度。研究表明，電化學噪音技術結合其它電化學技術十分有利于研究鋼筋在混凝土中腐蝕的復雜過程。電化學噪音研究與ＯＣＰ及ＥＩＳ測量互為對應。根據不同腐蝕階段相對能量最大值的位置改變，能量分布圖（ＥＤＰ）提供了關于鋼筋在混凝土中主導腐蝕過程的信息；通過ＥＤＰ曲線中每一細節系數繃對能量玩隨時間的改變，原位監測到不同腐蝕過程隨時間的演變。min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機械攪拌則分兩次倒入，攪拌時間也為2min），至試模上邊緣，不得振動。高出部分應用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標關于配筋對混凝土極限拉伸的影響，在國內外是一個有爭議的問題。一種觀點認為，配筋對混凝土的極限拉伸沒有影響；另一種觀點認為，配筋可以提高混凝土的極限拉伸。但雙方共同觀點是，鋼筋能起到控制裂縫擴展，減少裂縫寬度�；炷敛牧鲜欠莿蛸|的，承受拉力作用時，截面中各質點受力是不均勻的，有大量不規則的應力集中點，這些點由于應力首先達到抗拉強度極限，引起了局部塑性變形，如鋼筋，繼續受力，便在應力集中處出現裂縫。如進行適當配筋，鋼筋將約束混凝土的塑性變形，從而分擔混凝土的內應力，推遲混凝土裂縫的出現，亦即提高了混凝士極限拉伸。大量工程實踐證明，適當配筋能夠提高混凝土的極限拉伸，無論對于溫度應力或收縮應力，都能提高結構的抗裂性。準恒溫恒濕養護箱內養護。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時間內進行強度檢驗；1天±2小時；3天±3小時；28天±3小時；試驗結果取一組6個試體的算術平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關規定執行）

2.4.3.1 試模規格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件按《混凝土結構加固設計規范》算得的錨固長度，當鋼筋直徑較小時，錨固長度基本接近，當植筋鋼筋直徑較大時，錨固長度過大，增加了施工鉆孔難度且造混凝土結構植筋工作性能的數值模擬分析成材料浪費。的初始長度，并將玻璃板兩側露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經常注水，以保持潮濕狀態。眾多研究表明，鋼筋銹蝕是引起混凝土結構耐久性劣化最主要、最直接的原因。鋼筋銹蝕的嚴重后果有三方面，一是鋼筋銹蝕引起鋼筋截面減小和強度降低；二是鋼筋銹蝕產物產生體積膨脹（約2～4倍），導致混凝土保護層沿筋開裂甚至脫落，從而使混凝土截面產生損傷壓漿存在的缺陷極可能導致預應力鋼絲因腐蝕而性能降低，影響結構使用。上世紀７０年代，英國一度因為孔道壓漿的問題而作出了暫停使用有粘結后張法預應力混凝土結構的決定盟。本次利用某高速公路拓寬改建的契機，對一座主跨為４５�。淼哪澈髲埛A應力混凝土連續箱梁橋拆除現場中的預應力孔道壓漿情況進行調查，并采集了一批預應力鋼絲試樣。在對該批試件進行一系列試驗后，得到其極限抗拉強度、屈強比、彈性模量等重要力學指標。初步評定其性能，分析其變化情況，以供評定和分析類似結構的耐久性和極限承載能力時作為參考。；三是鋼筋銹蝕使鋼筋與混凝土之間的粘結性能退化，影響鋼筋混凝土結構的整體受力，甚至導致結構的破壞。每日測量一次。

2.4.3.4 從外觀檢查固化是否正常。重要部位的植筋需進行現場抗拔試驗，檢驗其錨固力是否滿足設計要求;合格后方可進行下一道工序的施工。測量初始高度開始，測量裝置和試件應保持靜止不動，并不得受到振動。

2.4.3.5 膨脹率計算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數（mm）；Ho：試件的初始讀數（mm）；H植筋深度會影響破壞模式和抗剪強度，當植筋深度（５ｄ）較淺時，有銷釘錨固破壞的現象，銷釘附近砌體一同被剪壞；當植筋深度大于或等于１０ｄ時，砌體無機植筋是可靠的，試驗中沒有出現銷釘破壞的情況，所以在復合砂漿加固砌體結構中的建議最小植筋深度為ｌＯｄ；隨著植筋深度的增加，試件的抗剪強度也會提高。：試件高度（H=100mm）；試驗結果取一組三個試件的算術平均值.

2.4.4 鋼筋粘結強度（參照YBJ222—90中的有關規定執行）準備內徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋設深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內并抹平。養護到規定齡期28天，再進行強度檢驗。

2.5 驗收標準