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(1)、混凝土結構加固和修補：

1.使用高強無收縮灌漿料進行混凝土梁，板，栓等構件的截面加大加固處理。

2.使用CGM由于混凝土拌和后水泥的水化作用產生大量的水化熱，同時受到太陽輻射、環境氣溫變化等因素的影響，不同的線膨脹系數產生不同的變形，變形時混凝土內部的約束使混凝土內部產生溫度應力。加之混凝土是一種熱惰性材料，導熱系數極低，這又加強了鋼筋混凝土構件截面的不均勻溫度場，當溫度應變大于混網凝土極限拉伸應變時，就產生了溫度裂縫。<在后張有粘接預應力混凝土結構中，預應力筋和混凝土之間的共同工作以及預應力筋的防腐蝕是通過在預埋孔道中灌滿水泥漿來實現的；另外，在預應力狀態下為防止預應力筋發生滑絲及長期放置發生預應力筋腐蝕，在一批預應力筋張拉完畢后，也要求立即對孔道灌漿。/SPAN>高強無收縮灌漿料進行混凝土孔洞修補。

3.后張預應力混凝土結構管道灌漿及封錨。

4、使用CGM高強無收縮灌漿料進行混凝土路面的修補。

(2）、設備基礎二次灌漿 ：適用于機器底座，發腳螺栓等；以及鋼結構（鋼軌，鋼架，鋼柱等）與基礎固定連接的二次灌漿。

(3)、地腳螺栓錨固及鋼筋栽阻銹劑的加入普通粘貼碳纖維布加固混凝土梁承載力計算較為簡単,已經有相應的規范參照。但本試驗當中體外四點錨固碳纖維的預應力加固體系,其極限承載力計算有很大難度,央具錨多點錨固體系為體外預應力體.系,因此CFRP片材變形只能通過構件整體變形來求解,同時本預應力體系不同于傳統的體外預應力體系,在多個錨固點之間的CFRP條帶是不能自由滑動的,也即各段預應力CFRP條帶的變形是不同的,這為加載過程應力増量的理論計算帶來難度。經過多次試驗研究分析,研究者認為體外四點錨固的預f、f力加固體系,屬于多點錨固范時,其優點在于能通過與加固構件的多點接觸有效傳通荷載,増強了體外預應力筋(或CFRP片材)與加固構件混凝土的變形協調性,其相互協調性能低于有粘結預應力混凝土結構,但優于兩點錨固中問設置滑動轉向塊的傳統體外預應力結構。因此,在計算理論尚不成熟的情況下,根據已有的試驗成果,既來用體外多點錨畫的碳纖維片材加固的試驗構件都發生破纖維的拉斷破壞,暫時按經驗取極限承載力狀態下的CFRP條帶應力為規范設計強度值,計算所得極限抗彎承載力與試驗值相差6%,表明極眼應力采用設計強度值是符合試驗美國學者用“五倍定律”形象地說明耐久性的重要性，特別是設計對耐久性問題的重要性。設計時，對新建項目在鋼筋防護方面，每節省1美元，則發現鋼筋銹蝕時采取措施多追加5美元，混凝土開裂時多追加維護費用25美元，嚴重破壞時多追加維護費用125美元。這一可怕的放大效應，使得各國政府投入大量資金用于鋼筋混凝土結構的耐久性與加固的研究。規律的,有一定的合理性。當然,考f屋加固混凝土梁的不同破壞模式以及CFRP片材的脆性,其極限強度取值述需進一步研究。對大部分正交設計試樣加速腐蝕后的腐蝕電位有一定的提高，同時對線性極化進行分析，由于線性極化的斜率越大，其腐蝕電流密度越小，可以看出不加阻銹劑的混凝土試塊的腐蝕電流密度相對于大部分正交試驗的混凝土要大一些。阻銹劑的隨著荷載的增加,所有梁均在純彎段出現明顯的彎曲製鑓。經;碳纖維布加固后的梁,由于碳纖維布層數和錨固方式等的不同表現出如下的特點:①隨著層數的增加,碳纖維對製空建間距和寬度;發展的約東效果更明顯,可以看出,製縫間距隨層數的增加而減小。從試驗數據上也可知道,相同荷載下的製鑓寬度隨層數的增加而減小。加入對抑制鋼筋腐蝕有明顯作用。通過優化復配得到了鉬系阻銹劑的最佳阻銹配方為：鋁酸鈉含量為０．３９／Ｌ，二乙烯三胺含量為３０ｍＬ／Ｌ，丙烯基硫脲含量為１．６９／Ｌ，１，４．丁炔二醇含量為２ｅｅｌ。埋 ：

地鐵，隧道，地下等工程逆打法施工縫的嵌固。

2.建筑物的橋梁，板柱基礎，地坪和道路的補強。

3. 可進行地腳螺栓和螺栓和鋼筋的錮固及結構補強。

BR高強無收縮灌漿料性能特點，初始流動度大于300mm，30min后保留值為260mm，一天強度大于20Mpa，三天強度大于40Mpa,28天強度大于60Mpa.

★灌漿料的八大特點

1、微膨脹性：保證設備與基礎之間緊密接觸， 二次灌漿后無收縮。

2、<確定了混凝土中鋼筋銹蝕后保護層混凝土銹脹開裂的臨界銹蝕率,就可以確定保護層混凝土開製的時問,也就是解決了預測保護層混凝土銹脹開製時間的問題。對于鋼筋混凝土結構來講,保護層混凝土的開裂預示者結構性能劣化的開始,但并不代表結構承載能力和正常使用的終結。所以預測混凝土結構的耐久性殘余壽命,還需要確定保護層混凝土銹脹開裂后,,調筋銹蝕對保護層混凝土裂錯寬度的影響。/SPAN>灌漿料的自流性高：可填充全部空隙，滿足設備二次灌漿的要求。　　

3、抗離析性能：高強無收縮灌漿料克服了現場使用中因加水量偏普通澆筑混凝土對鋼筋是直接的握裹，而植筋則在鋼筋與混凝土之間有一層使用活性礦物摻合料等量代替水泥配制混凝土不能夠改善ｐＨ＝ｌ的硫酸環境下混凝土耐久性能。配合比Ｏ在鹽水浸泡的條件下，摻量６０％粉煤扶的空白組試件中鋼筋已經全面銹蝕，而摻有阻銹劑ｓｉｋａ９０１、ＭＣＩ—Ａ的試件中鋼筋并沒有發生明顯銹蝕，阻銹劑對試件中鋼筋起到了較好的保護作用。作用機理主要是，在氯離了的侵蝕作用下，遷移型阻銹劑分ｆ可以同時在鋼筋表面的陽極區、陰極區發ｑ三吸附，從而對鋼筋起到保護功能。摻有阻銹劑的鋼筋表面略有少量黑色物質，浚黑色物質是阻銹荊分子在鋼筋表面小斷＿歿附緇成的吸附物。Ａ、ＯＢ和ＯＣ具有相同的配合比參數，如水灰比、用水量以及砂率等，雖然配合比ＯＢ和ＯＣ中摻入了５０％的礦物摻合料，但是依然沒有能夠延緩混與傳統混凝土相比，現代預拌混凝土收縮總量變大；收縮早期發展快；彈性模量早期發展迅速，強度發展相對較慢，這三方面特性是導致目前預拌混凝土施工期間較多發生早期裂縫材料方面的主要原因。必須重視這～新發展，進行結構及構造優化設計如（進行專門的混凝土抗.裂計算分析），進行施工過程有效監控，以有效控制裂縫的發生、發展。凝土在強酸性環境下的強度衰退速率；摻入礦物摻合料后混凝土的劣化速率反而加劇了，經過６個月的侵蝕試驗后，強度損失超過５０％，相比配比ＯＡ的３３．４％要大得多。反觀未摻入礦物摻合料的混凝土ＯＡ和摻入１０％粉煤灰的混凝土ＯＤ強度下降率分別為３３．４％和３６．７％，雖然水灰比有稍許差距，其強酸性環境下的穩定性相外鋼加固法適用于結構承受靜力作用的受彎、受拉的補強加固；對于承受動力荷載作用且按照國家現行規范不需要進行疲勞驗算的構件，在有充分試驗依據條件下，可采用本加固法進行加固；結構抗震加固時，對于不滿足配筋構造要求的情況，也可采用通過試驗分析得出:粘鋼時最大荷載根據正常使用條件，不同卸荷粘鋼加固混凝土最小卸荷即粘鋼時梁承受的最大荷載應小于標準荷載，且裂縫寬度應小于《預制混凝土構件質獄檢驗評定標準》GBJ321-90中規定的構件最大裂縫寬度允許值:混凝土梁粘鋼加固后，鋼板包住拉區混凝土，改變了原混凝一梁拉應變值和混凝上保護層的影響作用，推遲了裂縫開展，抗裂性能有所提高。本加固法進行加固。本加固法適用于環境溫度不超過60C，相對濕度不大于70%，無化學腐蝕的使用條件，否則應采取有效防護措施。對較好。膠粘劑，因此它們之間的傳力形式是有區別的。由于膠粘劑是在混凝土成形后注入，為保證傳力的可靠性，植筋時膠的飽滿度和粘結程度很重要。植筋的錨固受力，首先是鋼筋的國內外實踐證明:大體積混凝土釋放的水化熱會產生較大的溫度變化和收縮作用,由此產生溫度應力和收縮應力兩部分,它們是導致混凝土產生裂縫的主要因素。從而影響基礎的整體性、防水性,構成對結構物的隱患,須認真對特。工程實用抗裂計算可技下列步驟進行,在步驟中,將降溫溫差看成由水化熱溫差和收縮當量溫差兩部分組成,它們都可分解勻降溫溫差及非均勻降溫溫差,前者產生外的束應力,是形成貫穿性裂縫主要因素,后者產生白多有東應力,是形成表面裂縫主要因素。肋與周圍膠粘劑相互咬合和分子問的作用，在鋼筋兩肋之間，還發揮的粘結作用由下列應力組合：沿鋼筋表面的附著力而產生的剪應力；對肋條側面的壓應力；作用在相鄰兩肋條之間膠粘劑圓柱面上剪應力。多所導致的離析現象。

4、綠色環保：不含有苯系物、鹵代烴、甲醛、重金屬等成分，無毒、無味、無污染、不燃不 爆，可按一般貨物運輸。　　

5、灌漿料的早強、高強：1-3天抗壓強度30-50Mpa以上。 　　

6、可冬季施工：允許在-10℃氣溫下進行室外施工。

7、灌漿料的抗開裂能力：現場使用中因加水量不確定、環境溫度不確定以及養護條件限制等因素裂紋現象。

8、耐久性強：經上百萬次疲勞試驗50次凍融循環實驗強度無明顯變化。在機油中浸泡30天后強度明顯提高。

★灌漿料灌漿的準備

1、檢查管道出氣孔，有凝義時，選擇有代表性的管道中進行灌漿試驗。

2、灌漿設備、抽真空設備，灌漿泵的壓力：0.4～0.7Mpa、真空泵的真空壓力：—0.1Mpa.

3、采用鼓鳳或按批準的規定方法進行管道清理，將灌道中的水、冰和雜物清理干凈。

★灌漿料的操作

1、灌漿完成后，應防止漿體從管道流失。

2、灌漿必須從最低處或從最低的鋼絞線開始，以恒定的速度連續進行灌漿，灌滿為止，在波紋管中應適當放慢灌漿水泥是混凝土中最容易受到侵蝕的部分，其主要成分為Ｃ３Ｓ就研究角度而言,混凝土耐久性研究應分為材料和結構兩個層次。材料層次的耐久性主要研究各種環境因素對材料性能影響;而結構耐久性研究則著眼于由于材料性能的劣化對結構性能(安全程度、使用階段的表現等)所造成的影響。由于影響因素甚多,耐久性的研究體系及內容也格外復雜和龐大。出于不同的目的,不同層次的研究者側重于不同的研究方面。、Ｃ２Ｓ、Ｃ私Ｆ、Ｃ３Ａ以及少量的游離ＣａＯ、ＭｇＯ等；水化反應后，生成水化硅酸鈣Ｃ．Ｓ．Ｈ凝膠、水化鋁酸鈣、水化硫鐵鋁酸鈣（ＡＦｔ和ＡＦｍ）等，此類水化產物只能在堿性環境中存在，表１．３給出各水泥水化產物能夠穩定存在時環境的ｐＨ值。在酸性環境中易發生“中和”或者分解反應；造成混凝土性能的衰敗，減短了混凝土建筑物結構壽命，經濟損失巨大，甚至會成孔原理：預埋波紋管是在澆筑混凝土之前，將波紋管按預應力筋的設計位置，綁扎于梁體鋼筋中，再澆筑混凝土，形成孔道。對公民生命安全構成威植筋施工用電要按照項目的用電規程操作。脅。目前，對混凝土受酸性介質的侵蝕機理以及如何提高混凝土在酸性環境下的耐久性能都存在分歧。隨著我國基礎建設的進一步完善，混凝土應用范圍日趨廣泛，如何提高混凝土耐酸性環境侵蝕能力已經成為一個迫切需要解決的問題。速度。

封錨

1、對需要封錨的錨具，在管道灌漿完畢后先將錨具周圍沖洗干凈并對梁端混凝土進行鑿后設置鋼筋網，在錨頭外加裝錨罩，用灌漿材料將錨頭封死，最后在封錨的灌漿材料外涂刷防水涂層。

2、當漿體硬化時，所有開壓漿管道不牢固，在安裝、混凝土澆以及　從事過很多的加固補強工程，　深深感受到，“防勝于治”，等到工程出了問題再來修補，費用巨大，實際效果卻不好，而且大大影響日常生產和試用．造成國民經濟損失。防止鋼筋銹蝕有多種措施。但最重要的是提高對鋼筋銹蝕危害的認識，確立“以防為主”的思想，在此基礎上才能合理選用防護措施。這需要設計、施工、管理、維護人員的共同努力。振搗過程中很容易脫落，造成壓漿孔堵塞；預應力管道窄小，需要漿量小，預應力壓漿采用的壓漿設備和方法，會導致壓漿不飽滿；壓漿不一定能起到粘結、外加劑應用不當引起的裂縫：目前混凝土中外加劑起著不可替代的作用，但外加劑應用不當會直接引起混凝土種種質量問題，并且外加劑的使用也會增大混凝土的收縮。外加劑與水泥的適應性不好，將導致水泥假凝、泌水等，增加混凝土收縮，從而導致混凝土構件出現裂縫。早強劑的使用，由于施工工期的需要，混凝土中往往摻加早強劑，早強劑的使用會顯著增加混凝土的收縮值，引起混凝土構件開裂。緩凝劑的使用，高效減水劑的使用需要克服的關鍵問題是坍落度損失問題，為解決坍落度的損失，高效減水劑往往復配緩凝劑，由于用于復配緩凝劑的品種繁多，部分緩凝劑會增加混凝土的收縮值，導致混凝土構件出現裂縫。握裹的作用，加上壓漿不飽滿，很難起到粘結、握裹的作用。孔，灌漿管和氣孔均要緊密封口以防止水有有害物的侵入；

注：1、灌漿層厚度δ≤150mm時，選用CGM-1(CGM-380)或CGM-2(CGM-340)；灌漿層厚30mm<δ<150mm時，選用CGM-2(CGM-340)或CGM-3(CGM-300) ；灌漿層厚度δ≥30mm時，選用CGM-3(CGM-300)或CGM-4(CGM-300)型；路面快速搶修，選用CGM-4(CGM-270)型。

2、抗壓強度按：《GB177-85水泥膠砂強度試驗方法》；膨脹率按：《GB119-88混凝土外加劑應用技術規范》。

★灌漿料的包裝貯運

1.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

2.保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使建議完善養護制度，采取措施在混凝土凝結前提供早期養護水，對混凝土進行表面養護，以改善早期開裂情況，研究中沒有明確最適宜的補水養護時機。討論了混凝土收縮、開裂的情況，比較了全約束和部分約束情況下收縮及開裂的區別。用 。

★灌漿料的配制：

　　1、CGM灌漿料拌和時，加水量應按隨貨提供的產品合格證上的推薦用水量加入，攪拌均勻即可使用。對于地腳螺栓錨固和栽埋鋼筋，用水量可根據工程實際情況適當減少。拌和用水應采用飲用水，使其它水源時，應符合現行《混凝土拌和用水標準》(JGJ63)的規定。

　　2、 CGM灌漿料的拌和可采用機械攪拌或人冬天在施工的時候可以選擇在上午的10左右到下午的3點水泥漿的檢驗：水泥漿的和易性及驗收檢驗要滿足混凝土技術協會報告47“耐久的、有粘接的后張混凝土橋”標準。前面施工比較的好，這個時候氣溫比較的暖和點了。的時候要記住將膠合固化劑放入熱水中浸泡一段時間，這樣使用與一般塑性混凝土相比，要求大流動性的泵送施工預拌混凝土，往往用水量較大、水泥用量較多、粗骨料粒徑較小、砂率較高，這些均可能導致混凝土的早期收縮加大，體積穩定性變差，也更容易導致混凝土構件產生施工期間間接裂縫。的時候效果會更好。工攪拌。 推薦采用機械攪拌方式，攪拌時間一般 為1-2分鐘（嚴禁用手電鉆式攪拌器）。采用人工攪拌時，應先加入2/3的用水量拌和2分鐘，其后加 入剩余水量攪拌至均勻.

3、現場使用時，嚴禁在CGM灌漿料中摻入任何外加劑、外摻料。　　

4、 每次攪拌量應視使用量多少而定，以保證40分鐘以內將料用完。

　　5、 冬季施工時，CGM灌漿料及拌和水應符合現行《鋼筋混凝土工程施工及驗收規范》(GB50204)的有關規定。

    6、  攪拌地點應盡量靠近灌漿料施工地點，距離不宜過長。

參考用量：

    　參考用量計算以2.28～2.4噸／立方米為依據，計算實際使用量。