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　　已有的相關研究多限于分析膜片在單獨承受某一種載荷時的應力分布情況。而對于膜片實際承受復雜載荷時的動靜復合應力較少涉及。離心載荷，軸向偏移以及角向偏移時膜片內部應力的計算公式，同時提出了一種計算膜片扭轉剛度的方法，是運用經驗公式來分析膜片應力和剛度的典型方法。并利用材料力學的方法推導出連桿型膜片聯軸器在單獨承受轉矩但是其大的不足是無法考慮螺栓孔周圍區域應力集中效應的影響相鄰兩螺栓孔之間的膜片段可等效為懸臂梁。將3種靜態應力(軸向彎曲應力，膜片應力，離心應力)的組合應力作為膜片的平均應力，將旋轉時角向偏移引起的應力作為交變應力幅，應用靜力學分析分別求得平均應力和交變應力幅。比較典型的運用有限元法和薄板彎曲理論對膜片應力和疲勞壽命開展的研究。其共同點是先分析膜片在各種單獨工況下的應力然后基于此結果進行疲勞分析。靜態組合應力的分布和角向彎曲應力的分布是不同的。兩種情況下大應力點分布的區域嚴格說來并不重合。旋轉除了產生離心力，還會產生慣性力。一般說來將大角向偏移產生的應力作為交變應力幅實際上是忽略了慣性力的影響。以工程應用中常見的束腰型彈性膜片聯軸器為例，利用有限元軟件ansys建模，將瞬態動力學分析方法引入膜片聯軸器的應力分析。我們針對這兩點展開研究瞬態動力學方法是用于確定承受任意隨時間變化載荷的結構的動力學響應的一種方法，可分析確定結構在靜載荷，瞬態載荷和簡諧載荷的任意組合作用下隨時間變化的位移，應變，應力及力。這樣選用的聯軸器往往過于笨重，使用效果不好。

　　納米白炭黑具有的活性馬里蘭材料系在實驗室里制成了納米a1與硅橡膠的復合材料這種材料與常規硅橡膠相比其耐磨性拉伸強度斷裂伸長率等均有大幅度提高。大量研究表明對硅橡膠補強有三個主要影響因素，它們是補強劑顆粒材料的粒徑，結構性和表面活性，而在這三個因素中粒徑影響效果為顯著。可增加其拉伸強度，并在數量范圍內出現極大值，對材料的增塑作用，填充橡膠復合材料進行比較，隨著顆粒粒徑的減少，材料的斷裂伸長率提高，對材料的楊氏模量的影響。采用納米材料填充的橡膠復合材料可使復合材料的楊氏模量大幅上升，多種納米材料復合對材料的力學性能的影響，采用多種納米材料填充聚合物，可使復合材料表現出優良的綜合性能。納米技術對橡膠復合材料性能的影響包括：對材料的增強作用橡膠材料的補強一般是通過添加納米材料來實現常見的補強硅橡膠材料是白炭黑通過氣相二氧化硅與氧化鋁的填充獲得高硬度硅橡膠，改善了硅橡膠的力學性能和耐熱性能。隨著現代高科技的發展，國內科技自主研發能力和創新技術能力的增強，我國聯軸器行業高速發展，呈現繁盛階級，從而使國內聯軸器的發展與接軌，在某些技術上甚至超越標準。經過近20年的發展，在國內機械工程師的努力下，所生產的聯軸器基本能夠滿足國內的要求，己形成聯軸器的專業，行業標準體系。其特點是功率較小，品種少，不成規模，階段是二十世紀八十年代，隨著對外開放，引進一些技術和國外的機械設備，對聯軸器技術的發展和在國內推廣應用起了關鍵作用。配合各種機械設備制造一些聯軸器第三階段是二十世紀八十年代到二十一世紀六十年代主要以自力生為主我國彈性柱銷聯軸器的技術和生產主要經歷了四個階段：階段是二十世紀五第四階段是二十一世紀至今。聯軸器的研究起步較早，生產聯軸器的大多數以專業化為主，聯軸器生產廠商的共同特點是產品技術含量高，適應當前重機配套的技術需要，加工設備，鑄鍛件及液壓，電器元器件配套，管理。在國外注重技術開發和技術進步。能用形狀簡單的彈性元件構成大型撓性聯軸器，以及內摩擦大，質量小，單位體積存儲的能大，阻尼性能好，無機械摩擦和滑動，不需要潤滑等優點。橡膠是聯軸器采用的非金屬彈性材料中應用多的材料。系列化產品。非金屬彈性元件彈性聯軸器的彈性元件在受壓縮，剪切并壓縮，扭轉狀態下傳遞扭矩。

　　膜片聯軸器裝置今后，正常運轉一個班，必需反省螺釘，為了避免膜片在高速運轉發作的微動磨損，招致膜片螺栓孔呈現微裂而損壞。反省端面鍵槽口等共同狀況可在膜片之間涂以二硫化鉬等固體光滑劑或對膜片外表進行減磨涂層處置應清洗兩軸端面膜片聯軸器裝置措施：膜片聯軸器裝置前在能夠因為運轉的膜片聯軸器惹起人身和設備變亂的各個場地必需接納恰當的平安防護辦法。注意聯軸器裝置的問題，正確的處理好保障安裝的完成。定期的觀察，檢查，保養的工作，切合實際的做到安裝。

　　一般在裝配時用涂色法檢查，配合不好時可以用銼刀或鏟刀修復使其達到要求。鍵頂部一般有間隙，約在0.1-0.2mm左右。高速旋轉機械對于聯軸器與軸的同軸度要求高。由于鍵的裝配不當引起聯軸器與軸不同軸。鍵的正確安裝應該使鍵的兩側面與鍵槽的壁嚴密貼合用單鍵聯接不能得到高的同軸度，用雙鍵聯接或花鍵聯接能使兩者的同軸度得到改善。這是齒式聯軸器裝配的主要質量要求之造成齒式聯軸器全跳動值不符合要求的原因很多。膜片聯軸器在軸上裝配完后先可能由于加工造成的誤差。

　　而對于現場裝配來說。觀察齒式聯軸器的全跳動（包括端面跳動和徑向跳動）的數值，判定聯軸器與軸的垂直度和同軸度的情況。不同轉速，不同型式的聯軸器對全跳動的要求值不同，聯軸器在軸上裝配完后。盤車使軸轉動時使聯軸器全跳動的偏差值在設計要求的公差范圍內應仔細檢查齒式聯軸器與軸的垂直度和同軸度。一般是在齒式聯軸器的端面和外圓設置兩塊百分表。很多人在選擇聯軸器的時候，都會去挑選梅花聯軸器，梅花聯軸器結構簡單，零件數量少，徑向尺寸比較小，無需潤滑，彈性元件受壓承能力較高，除了雙法蘭型梅花形彈性聯軸器外。

　　梅花聯軸器是聯軸器常見的一種我們在換易損件梅花形彈性件時，均需軸向移動半聯軸器，否則會造成換失敗，位置會造成偏移，聯軸器梅花聯軸器雖然是小物件，但是擁有大功能。很多聯軸器的使用效果非常好，膜片聯軸器和梅花聯軸器在市場的銷量非常好，我們對于這種聯軸器都有依賴性，現有的梅花聯軸器，全部采用數控車與數控的加工工序，產品做工細，精度較高。這種聯軸器對兩軸相對偏移有的補償能力使用性可靠。梅花聯軸器的加熱溫度不能任意提高，鋼的再結晶溫度為430℃。

　　如果加熱溫度超過430℃，會引起鋼材內部組織上的變化，因此加熱溫度的上限小于為430℃。為了保險。但從金相及熱處理的角度考慮所定的加熱溫度上限應在為400℃以下。至于梅花聯軸器實際所需的加熱溫度，可根據梅花聯軸器與軸配合的過盈值和梅花聯軸器加熱后向軸上套裝時的要求進行計算。裝配現場多采用油浴加熱和焊烘烤。油浴加熱能達到的高溫度取決于油的性質，一般在200℃以下。采用其他方法加熱輪轂時。從而能方便地把輪胎聯軸器裝到軸上。

　　對于用脆性材料制造的輪轂，采用溫差裝配法是十分合適的