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★常用地腳螺栓形式

1、主要用于：預(yù)應(yīng)力孔道灌漿，灌漿層厚度10mm<δ<150mm設(shè)備二次灌漿，混凝土梁柱加固角鋼與混凝土之間縫隙灌漿，稱謂混凝土縫隙修復(fù)專用灌漿料。  2、主要用于：地腳螺栓錨固、裁埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿稱謂普通灌漿料。

3、主要用于：負(fù)溫下強(qiáng)度增長快，無受到凍害影響，地腳螺栓錨固、栽埋鋼筋，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂防凍型灌漿料。

4、主要用于：灌漿電流嗓音中主要的電流暫態(tài)對(duì)應(yīng)的時(shí)間常數(shù)添加劑必須存放在室內(nèi)保管，并應(yīng)有可靠的防潮措施，存儲(chǔ)時(shí)間一般不應(yīng)超過6個(gè)月。用于壓漿的添加劑，可按表2中的品種選用，但不同的添加劑其分子。２０－－３０ｓ以及５０－－８０ｓ（圖３．２（ｂ）中）分別與細(xì)節(jié)系數(shù)ｄ６（１６－－３２ｓ）和磊（醴一１２８ｓ）的時(shí)閥尺度相一致。環(huán)氧涂層在２０個(gè)循環(huán)周期中的老化過程主要是離子、水以及氧在涂層中的遷移和滲透。環(huán)氧涂層吸收水可造成涂層聚合物的溶漲和起泡，離子、水以及氧向涂層／鋼筋界面的遷移可導(dǎo)致涂層粘附力的喪失以及鋼筋的腐蝕。層厚度≥150mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎(chǔ)和地坪的補(bǔ)強(qiáng)加固（修補(bǔ)厚度≥40mm）。有抗油要求的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂加固工程專用灌漿料。

5、主要用于：精密、大型、復(fù)雜設(shè)備安裝；混凝土結(jié)構(gòu)加固改混凝土表面裂縫一般是在干縮變形和混凝土自身溫度場變化的內(nèi)部約束或由于氣溫驟降而引起的。表層混凝土冷卻受內(nèi)部熱混凝土的約束而產(chǎn)生的溫度應(yīng)力，當(dāng)它們大于混凝土同齡期的抗拉強(qiáng)度時(shí)裂縫就會(huì)發(fā)生。如果不受其它因素的影響，一般不會(huì)形成深層或貫穿裂縫。內(nèi)部裂縫是在澆筑塊頂面上出現(xiàn)表面裂縫后，再在其上澆筑新混凝土，則原來的表面裂縫就變成了內(nèi)部裂縫。深層裂縫是出現(xiàn)在溫產(chǎn)生的溫度應(yīng)力，當(dāng)其大于同齡期混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)就產(chǎn)生裂縫。基礎(chǔ)貫穿裂縫是混凝土變形受外界約束而發(fā)生的，它的整個(gè)斷面均受拉應(yīng)力，只要產(chǎn)生裂縫，就會(huì)形成貫穿裂縫。造，增強(qiáng)，路面快速修復(fù)，稱謂高強(qiáng)無收縮灌漿料。

6、主要用于：高溫環(huán)境下專用灌漿料，高溫下體積穩(wěn)定，熱震性好，設(shè)備長期處于鐵道部科學(xué)研究院在80年代對(duì)我國八大干線(滬杭、新競、滬寧、津捕、京廣、隴海、京沈、哈大)和其它35條千線上的鐵路析梁進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析,有相當(dāng)數(shù)量舊橋的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)混亂,混凝土強(qiáng)度低、施工質(zhì)量差,病害嚴(yán)重,對(duì)我國鐵路運(yùn)輸是一個(gè)措在的隱患。針對(duì)以上大量橋梁結(jié)構(gòu)的損壞情況,如采用全部更換或重新建設(shè)則耗資巨大,且需要中斷交通,這將對(duì)國民經(jīng)濟(jì)和人民生活造成很大影響,切實(shí)可行的辦法是對(duì)這些有病害的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)采取必要的加固補(bǔ)強(qiáng)措施,以延長其使用壽命,提高可靠度。高溫輻射溫度500℃環(huán)境，灌漿層厚度30mm<δ<200mm的設(shè)備基礎(chǔ)二次灌漿，稱謂耐熱型灌漿料。

7、主要用于：施工時(shí)間短，2小時(shí)強(qiáng)度達(dá)C20，立即可運(yùn)行設(shè)備，灌漿層厚度30mm<δ<200mm二次灌漿搶工期工程，稱謂搶修工程專用灌漿大摻量礦物摻合料（≥４０％）混凝土的２８ｄ強(qiáng)度低于基準(zhǔn)混凝土試塊。由于水泥用量的減少而礦物摻合料的活性遠(yuǎn)低于水泥，早期水泥水化產(chǎn)物量相對(duì)較少，基體內(nèi)部不夠致密從而使混凝土早期強(qiáng)度偏低。礦物摻合料的加入一方面能夠提高混凝土自身的密實(shí)性，增加腐蝕性物質(zhì)向內(nèi)部擴(kuò)混凝土中的水分有化學(xué)結(jié)合水、物理一化學(xué)結(jié)合水和物理力學(xué)結(jié)合水，其中８０％的水分需要蒸發(fā)，只有２０％的水分是水泥硬化所必須的。多余水分的蒸發(fā)會(huì)引起混凝土體積的收縮干（縮），這種收縮變形不受約束條件的限制。若有約束即可引起混凝土的開裂，并隨齡期的增加而發(fā)展。散的阻力，減小外界物質(zhì)向混凝土內(nèi)部擴(kuò)散的速率；另一方面，改變了水泥水化產(chǎn)物的微觀組成和結(jié)構(gòu)影響到混凝土的機(jī)械力學(xué)性能和耐久性能。在酸性環(huán)境下，摻入礦物摻合料對(duì)混凝土的耐久性能的影響是否是積極的，從混凝土的強(qiáng)度變化率進(jìn)行初步分析。料。<鋼筋腐蝕對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)性能的影響主要體現(xiàn)在以下兩個(gè)方面籜ｌ。首先，鋼筋腐蝕產(chǎn)物的體積是原來鋼筋體積的２—４倍，而體積膨脹產(chǎn)生的應(yīng)力，最終使混凝土層破裂和剝落。混凝土保護(hù)層的破壞，可嚴(yán)重降低混凝土結(jié)構(gòu)的支撐力。而保護(hù)層的破裂剝落又使侵蝕性物種更易到達(dá)鋼筋表面，進(jìn)一步促進(jìn)鋼筋腐蝕的快速發(fā)展。其次，鋼筋腐蝕使鋼筋的截面減小，從而使鋼筋的負(fù)載力下降。鋼筋的局部腐蝕比均勻腐蝕更危險(xiǎn)，因?yàn)榫植扛�蝕持續(xù)地減小鋼筋上一點(diǎn)的截面，使鋼筋不霉能承受負(fù)載而導(dǎo)致混凝±結(jié)構(gòu)的災(zāi)難性失效。/div>

<在我國抗震規(guī)范中概括為“強(qiáng)柱弱梁剛結(jié)點(diǎn)”，即當(dāng)梁內(nèi)受拉鋼筋屈服首先進(jìn)入塑性狀態(tài)時(shí)，柱筋還沒有屈服。也就是說柱還處于彈塑性狀態(tài)，而節(jié)點(diǎn)則處于彈性階段，可見規(guī)范對(duì)于節(jié)點(diǎn)的要求是很高的。正因?yàn)槿绱耍�按我國�?guī)范設(shè)計(jì)抗震等級(jí)較高的框架結(jié)構(gòu)中，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)往往需要配置很多的橫向箍筋才能滿足抗震要求。div>2.1.1 實(shí)驗(yàn)室溫度20±3℃，濕度65±5%2.1.2 標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)植筋過程中施工質(zhì)量的影響，植筋施工中鉆孔，清孔，表面處理，養(yǎng)護(hù)固化質(zhì)量控制嚴(yán)格，其植筋拉拔力越大。護(hù)箱要求保持溫度20±2℃，保持濕度95±2%

2.2 檢驗(yàn)用儀器及設(shè)備：

2.2.1 砂漿攪拌機(jī)工程實(shí)際墻體原位收縮試驗(yàn)及初步分析計(jì)算結(jié)果表明，有無頂板約束，頂板混凝土是與墻體混凝土～起澆筑還是后澆筑，墻體由于收縮引起的最大主應(yīng)力差別很大，直接影響裂縫網(wǎng)的產(chǎn)生。頂板混凝土在墻體混凝土后澆筑時(shí)無（頂板約束）墻體由收縮引起的最大主應(yīng)力比頂板混凝土與墻體混凝土同時(shí)澆筑時(shí)的大。

2.2.2 抗壓實(shí)驗(yàn)機(jī)

2.2.3 關(guān)于纖維材料加固鋼筋混凝土柱的研究,研究了采用纖維增強(qiáng)復(fù)合材料加固的柱,纖維的側(cè)向約束使得柱的承載力得到了一定程度的提高。研究了碳纖維布改善高強(qiáng)混凝土柱,給出了碳纖維布約束高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力一應(yīng)變曲線方程,同時(shí)對(duì)加固后柱的延性進(jìn)行了研究。抗折實(shí)驗(yàn)機(jī)

2.2.4 玻璃板（450×450×5mm）

2.2.5 截錐圓模、模套（高60±5mm）

2.2.6 直尺（量程500 mm）

2.2.7 攪拌鍋及攪在加載初期,碳纖維布和鋼筋的應(yīng)變都很小,并且碳纖維布的應(yīng)變比鋼筋的應(yīng)變略大。這符合平截而假定,同時(shí)說明碳纖維布與混凝土梁表面之間投有產(chǎn)生滑移。荷裁由碳纖維布和鋼筋共同承擔(dān)。隨著荷載的增加,鋼筋達(dá)到屈服,荷載逐步傾向由碳纖維布承擔(dān)(也就是說,荷裁多數(shù)由碳纖維布承擔(dān),鋼節(jié)只承擔(dān)較小部分的荷載)。雖然碳纖維布和鋼筋的應(yīng)變部增長部很快,但是碳纖維布的應(yīng)變?cè)黾颖蠕摻畹囊�快。最后�?dǎo)致碳纖維布的應(yīng)變比鋼筋的應(yīng)變大。拌鏟

2.2.8 千分表及表架

2.2.9 試模（40×40×160 mm 6組）

2.3 檢驗(yàn)材料

2.3.1 CHIDGE CG中橋灌漿料

2.3.2 水[應(yīng)符合現(xiàn)行《混凝土拌和用體配合比確定漿體設(shè)計(jì)是壓漿工藝的關(guān)鍵之處,合適的水泥漿應(yīng)是：和易性好（泌水性小、流動(dòng)性好）；硬化后孔隙率低，滲透性小；具有一定的通過１４根梁的試驗(yàn)，研究了Ｕ型箍的抗剝離機(jī)理和設(shè)置位置、Ｕ型箍量和形式等參數(shù)對(duì)梁底碳纖維布抗剝離性能的影響，并根據(jù)試驗(yàn)研究結(jié)果給出了設(shè)置Ｕ型箍的有關(guān)建議。他們?cè)囼?yàn)研究的主要結(jié)論和建議如下：ＣＦＲＰ布粘貼于鋼筋混凝土梁底，對(duì)梁進(jìn)行受彎加固時(shí)，很容易產(chǎn)生剝離破壞，應(yīng)采取一定的措施，提高梁底ＣＦＲＰ布的抗剝離能力，使加固效果得到充分發(fā)揮；剝離破壞是在粘結(jié)界面上的水平剪應(yīng)力和豎向正應(yīng)力共同作用下發(fā)生的，剝離起始于梁中斜（）裂縫處，從內(nèi)向外迅速發(fā)展，具有顯著的脆性性質(zhì)；剪彎段的斜裂縫是導(dǎo)致梁底ＣＦＲＰ布剝離破壞的主要原因，合理設(shè)置ＣＦＲＰ布Ｕ型箍，可較好地抑制斜裂縫發(fā)展，減小粘結(jié)界面上的法向拉應(yīng)力，使面內(nèi)剪切粘結(jié)強(qiáng)度充分發(fā)揮，從而有效地提高了抗剝離能力,Ｕ型箍應(yīng)在粘結(jié)延伸長度范圍均勻設(shè)置，Ｕ型箍凈間距不大于梁高的１／４，高度不小于梁高的１／２，每道Ｕ型箍量不小于梁底ＣＦＲＰ加固量的１／２。膨脹性，確保孔道填充密實(shí)；高的抗壓強(qiáng)度；有效的粘接強(qiáng)度；耐久性。水標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ63）的規(guī)定]

2.4 檢驗(yàn)項(xiàng)目及試驗(yàn)方法

2.4.1 流動(dòng)度（參見GB8077—87）；

2.4.1.1 將玻璃板放在實(shí)驗(yàn)臺(tái)上，調(diào)整水平。

2.4.1.2 用濕布擦拭玻璃板及截錐圓模、模套，并用濕布蓋好備用。

2.4.1.3 按產(chǎn)品合格證提供的推薦用水量將CHIDGE CG中橋灌漿料充分?jǐn)嚢杈鶆颍�倒入�?zhǔn)備好的截錐圓模內(nèi)，至上邊緣。再次用濕布擦拭玻璃板，垂直提起截錐圓模，使CHIDGE CG中橋灌漿料自然流動(dòng)到停止。然后測量其后期粉煤灰的繼續(xù)水化使水泥石內(nèi)部白干燥程度提高，但是此時(shí)混凝土已有較高的彈性模量和很低的徐變系數(shù)，因此在相同白干燥程度下產(chǎn)生的自收縮同早期相比小的多。粉煤灰的這種作用可稱為“能量滯后釋放效應(yīng)”。另外，摻入粉煤灰，會(huì)與混凝土中的Ｃａ（ＯＨ）２發(fā)生二次水化反映。翁家瑞通過環(huán)境掃描電鏡試驗(yàn)得出以下結(jié)論：隨著粉煤灰摻量的增加，混凝土的柱狀ＡＦｔ和針狀的ＡＦｔ開始出現(xiàn)，并且數(shù)量也逐漸增加，由于ＡＦｔ會(huì)產(chǎn)生微膨脹，所以ＡＦｔ數(shù)量的增加可以有效地減少混凝土的自收縮和干燥收縮，增加混凝土的強(qiáng)度。可見，摻入粉煤灰對(duì)早期自收縮的降低作用顯著，這將有利于防止或減輕混凝土早期開裂。最大、最小兩個(gè)方向的長度，其平均值即為CHIDGE CG中橋灌漿料的流動(dòng)度。

2.4.2 抗壓強(qiáng)度（參見GB119—8）；

2.4.2.1 GM灌漿料強(qiáng)度檢驗(yàn)應(yīng)采用40×40×160 mm試模。

2.4.2.2 將人工攪拌（攪拌時(shí)間一般為2min）好的CHIDGE CG中橋灌漿料均勻倒入試模（若采用機(jī)械攪拌則分兩次倒入，攪拌時(shí)間也為2min），至試模上邊緣，不得振動(dòng)。高出部分應(yīng)用抹刀抹平。

2.4.2.3 成型后的試體放入標(biāo)準(zhǔn)恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)。

2.4.2.4 各齡期的試體必須在下列時(shí)間內(nèi)進(jìn)行強(qiáng)度檢驗(yàn)；1天±混凝土在澆筑后到終凝前，尚處于可塑狀態(tài)，混凝土還不是硬化體。這一階段，混凝土可能產(chǎn)生裂縫網(wǎng)，但多為表面裂縫，較容易修復(fù)。混凝土的硬化成型，依靠水泥漿的凝結(jié)、硬化，但混凝土的凝結(jié)與水泥的凝結(jié)并不完全等同，二龍者的凝結(jié)時(shí)間不直接相關(guān)。水泥與水拌筑和后，形成的漿體起初具有可塑性和流動(dòng)性，隨著時(shí)間的推移、水化反應(yīng)的不斷進(jìn)行，漿體逐漸失去流動(dòng)能力，轉(zhuǎn)變?yōu)榫哂幸欢◤?qiáng)度的硬化石材。2小時(shí)；3天±3小時(shí)；28天±3小時(shí)；試驗(yàn)結(jié)果取一組6個(gè)試體的算術(shù)平均值。

2.4.3 膨脹率（參照GB119—88中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行）

2.4.3.1 試模規(guī)格為40×40×160mm的立方體，試模的拼裝縫應(yīng)抹黃油，使之不漏水。測量裝置由試模、玻璃板（160×80×5mm）、千分表及表架組成。

2.4.3.2 將拌和好的GM型灌漿料一次裝入試模，拌和物應(yīng)高于試模邊緣2mm。隨即將玻璃板一側(cè)先置于灌漿料材料表面，然后輕輕放下玻璃板的另一側(cè)，使玻璃板與灌漿料表面中的汽泡盡量排除，再用手向下壓玻璃板使之與試模邊緣接觸。

2.4.3.3 立即用測量裝置測量試件的初始長度，并將玻璃板兩側(cè)露出的GM型灌漿料表面用濕棉紗覆蓋，并經(jīng)常注水，以保持潮濕狀態(tài)。每日測量一次。

2.4.3.4 從測量初始高度開始，測量裝置和試件應(yīng)保持靜止不動(dòng)，并不得受到振動(dòng)。

2.4.3.5 膨脹率計(jì)算公式：εn=（Hn—Ho）/H×100εn：第n天的膨脹率（%）；Hn：第n天的高度讀數(shù)（mm）；Ho在飽和氫氧化鈣溶液中，鋼筋表面的鈍化膜在逐漸形成，從而鋼筋的自然工程裂縫產(chǎn)生的主要原因是混凝土的變形。如溫度變形、收縮變形、基礎(chǔ)不均勻沉降變形等,此類因變形引起的裂縫幾乎占到全部裂縫的８０%以上。在變形作用下,結(jié)構(gòu)抗力取決于混凝土的抗拉性能,當(dāng)抗拉應(yīng)力超過設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí),由大體積混凝土工程的條件比較復(fù)雜,施工情況各異,再加上相凝土原材料的材性差異較大,因此控制溫度變形製維是渉及結(jié)構(gòu)算、構(gòu)造設(shè)材料組成、物理力學(xué)性能及施等多學(xué)科的綜合性問題。因此,筆者認(rèn)為所謂大體積混凝土,就是指整個(gè)結(jié)相尺寸已經(jīng)大到必須采取相應(yīng)技術(shù)描施,妥善處理溫度差值,合理解決溫度應(yīng)力并控制製縫開展的混凝土。應(yīng)驗(yàn)算裂縫間距,再根據(jù)裂縫間距驗(yàn)算裂縫寬度。現(xiàn)澆板板厚宜控制在跨度的１／３０,最小板厚不宜小于１１０ｍｍ（廚房、浴廁、陽臺(tái)板最小厚度不小于９０ｍｍ）。有交叉管線時(shí)板厚不宜小于１２０ｍｍ。電位在２個(gè)小時(shí)后就降至．２４混凝土澆筑速度過快時(shí)，可能會(huì)導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生不均勻沉降收縮，澆筑方案不合理時(shí)，會(huì)在接縫處形成裂縫，振搗不充分會(huì)使混凝Ｃｌ一引起的鋼筋腐蝕機(jī)理Ｃｌ＿通過兩種途徑進(jìn)入混凝土中，其一是“混入＂，即摻用了含Ｃｌ＿的外加劑、海砂、水等物質(zhì)。其二是“滲入”，即環(huán)境中的Ｃｌ＿通過混凝土的宏觀、微觀缺陷滲入到混凝土中，并到達(dá)鋼筋表面。當(dāng)鋼筋表面的混凝土孔溶液中的游離Ｃｌ＿濃度超過一定值時(shí)，既使在堿度較高，如ｐＨ值大于１１．５時(shí)，Ｃｒ也能破壞鈍化膜，從而使鋼筋發(fā)生銹蝕。土組分分布不均.勻，過振可能導(dǎo)致混凝土泌水、離析，泌水嚴(yán)重時(shí)容易使?jié){體流失，進(jìn)而引起開裂。早期養(yǎng)護(hù)不良，快速失水、表面處理措施不當(dāng)時(shí)會(huì)引起開裂，特別在大面積的墻、板構(gòu)件中常見。３ｍｖ（及Ｐ在０～．２５０ｍｖ范圍內(nèi)），７天后鋼筋的自然電位為．１５０ｍｖ，也完全符合標(biāo)準(zhǔn)要求。在含１．１５％ＮａＣｌ的飽和Ｃａ（ＯＨ）２溶液中，當(dāng)不加入阻銹劑時(shí)，由于Ｃｌ－對(duì)鋼筋表面鈍化膜的破壞非常迅速，鋼筋處于Ｃｌ一的全面侵蝕狀態(tài)下，鋼筋的自然電位隨著時(shí)間的推移在逐漸上升。７天后鋼筋的自然電位變?yōu)椋�３８４ｍｖ，不在�?biāo)準(zhǔn)要求范圍內(nèi)。：試件的初始讀數(shù)（mm）；H：試件高度（H=100mm）；試驗(yàn)結(jié)果取一組三個(gè)試件的算術(shù)平均值.

2.4.4 鋼筋粘結(jié)強(qiáng)度（參照YBJ222—90中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行）準(zhǔn)備內(nèi)徑為ф45mm鋼管，將其底部封好。分別將直徑6mm圓鋼或16mm螺紋鋼插入中央。埋毛細(xì)管張力學(xué)說認(rèn)為，在環(huán)境濕度小于１００％時(shí)，毛細(xì)管凝（膠孔和毛細(xì)孑Ｌ）Ｏｅ形成彎液面，在水的表面張力作用下，便會(huì)產(chǎn)生毛細(xì)管張力，這種毛細(xì)管張力對(duì)毛細(xì)管壁產(chǎn)生壓力，從而導(dǎo)致混凝土外觀體積的縮小。因此混凝土所處的環(huán)境相對(duì)濕度降低時(shí)，毛細(xì)管水的蒸發(fā)，使臨界半徑％減小，毛細(xì)管負(fù)壓腫增大。負(fù)壓作用在毛細(xì)管周圍管壁上產(chǎn)生壓應(yīng)力，使水泥石產(chǎn)生收縮。較粗的毛細(xì)孔在相對(duì)濕度降低至約９５％時(shí)是空的，此時(shí)毛細(xì)管臨界半徑仍很大，故水泥石上毛細(xì)管負(fù)壓引起的應(yīng)力相當(dāng)小。當(dāng)相對(duì)濕度降低到更低時(shí)，毛細(xì)管負(fù)壓引起的應(yīng)力升高相當(dāng)迅速，因此產(chǎn)生很大的干燥收縮。設(shè)深度為15d（d為螺栓直徑）。然后將攪拌好的灌漿料倒入鋼管內(nèi)并抹平。養(yǎng)護(hù)到規(guī)定齡期28天，再進(jìn)行強(qiáng)度檢驗(yàn)。

2.5 驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)

  按Q/LYS裂縫主要分布在試件遠(yuǎn)離粘結(jié)面的上端，主要為受拉裂縫。沿銷釘位置有局部裂縫產(chǎn)生，但是裂縫數(shù)量相對(duì)較少，表明植筋測試分析結(jié)果為：在裂縫處碳化深度都在２５ｍｍ以上，如果不采取措施，鋼筋將有可能發(fā)生銹蝕。混凝土基礎(chǔ)有裂縫到達(dá)的地方，碳化比較嚴(yán)重，碳化深度都在２５ｍｍ以上，鋼筋出現(xiàn)了不同程度的銹蝕，從而增大了裂縫１３７１。據(jù)《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》管理組１９７８年調(diào)查，一般環(huán)境中的建筑物混凝土４０％己碳化到了鋼筋表面，較潮濕環(huán)境中則９０％的構(gòu)件鋼筋已經(jīng)銹蝕，其中有的重要建筑使用時(shí)間只有１０年左右。深度為ｌＯｄ時(shí)，植筋錨固是可靠的，在銷釘位置不會(huì)發(fā)生災(zāi)難性的破壞。159—2000《高強(qiáng)度無收縮自流灌漿料》標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)收，按由湖北中橋參與編寫的新橋規(guī)（JTG/T F50-2011《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》）關(guān)于預(yù)應(yīng)力孔道灌漿壓漿技術(shù)規(guī)范執(zhí)行。

★灌漿料的產(chǎn)品特點(diǎn)

1．可冬季施工：允許在-10C氣溫進(jìn)行室外施工。

2．微膨脹性：保證設(shè)備與基礎(chǔ)之間緊密接觸，二次灌漿后無收縮。

3．自流性高：可填充全部空隙，滿足設(shè)備二次灌漿的要求。

4．高強(qiáng)、早強(qiáng)：1—3天抗壓強(qiáng)度可達(dá)30—50Mpa以上。

5．耐久性強(qiáng)：經(jīng)上百次疲勞實(shí)驗(yàn)，50次凍融循環(huán)實(shí)驗(yàn)強(qiáng)度無明顯變化。在機(jī)油中浸泡30天后強(qiáng)度明顯提高。

★灌漿料的應(yīng)用范圍

.需高精度安裝的設(shè)備設(shè)備基礎(chǔ)的一次灌漿和二次灌漿。

.鋼筋栽埋及建筑、巖土工程的錨桿錨固。

.建筑加固改造工程，梁柱接頭、變形縫、施工縫澆筑。

.道路、橋梁、隧道、機(jī)場等工程搶修施工使用。

.鐵路軌枕的錨固施工。

.柱濕包鋼加固用于灌注角鋼和柱間隙縫。

★參考用量

參考用量計(jì)算以2.28~2.4噸/立方米的依據(jù)，計(jì)算實(shí)際使用量。